超臨界機(jī)組生物質(zhì)燃燒機(jī)調(diào)整及給水控制研究

1設(shè)備概述

我公司二期工程為2x 63ClvIW國產(chǎn)超臨界燃煤機(jī)組，采用哈鍋型號為HG-1970/25 4-PM18超臨界參數(shù)變壓運行直流爐，單爐膛、一次再熱、平衡通風(fēng)、露天布置、固態(tài)排渣、全鋼構(gòu)架、全懸吊結(jié)構(gòu)Ⅱ型鍋爐，爐頂采用大罩殼密封結(jié)構(gòu)，前后墻對沖燃燒方式，前后墻生物質(zhì)燃燒機(jī)各4層。連續(xù)蒸發(fā)量1970訛額定蒸發(fā)量1912 6 t

制粉系統(tǒng)：正壓直吹式，由兩臺動葉調(diào)節(jié)軸流式一次風(fēng)機(jī)提供介質(zhì)流動動力，每臺爐配置4臺雙進(jìn)出磨煤機(jī)，BMCR工況設(shè)計煤種下四臺磨煤機(jī)全部投入遠(yuǎn)行無備用。

汽水系統(tǒng)：設(shè)內(nèi)置式啟動系統(tǒng)，包括四個啟動分離器、一個貯水箱、一臺爐水循環(huán)泵、水位控制閥、截止閥、管道及附件等。

風(fēng)煙系統(tǒng)：配有兩臺動葉調(diào)節(jié)軸流式送風(fēng)機(jī)，兩臺動葉調(diào)節(jié)軸流式引風(fēng)機(jī)?？諝忸A(yù)熱器為三分倉回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器。

2燃燒調(diào)整

我公司的MG S-;4360雙進(jìn)雙出鋼球磨煤機(jī)銘牌出力75訛正常運行時（鍋爐負(fù)荷大于50喲磨煤機(jī)出力在額定出力的5 00h -10 00/6、差壓料位在400-800Pa之間運行。

2 1制粉系統(tǒng)運行投運方式

鍋爐正常運行時，根據(jù)負(fù)荷指令不同，磨檢修、檢查的需要，磨的運行方式有：

（衛(wèi)A、&G D運行：此運行方式一般在機(jī)組負(fù)荷大于50 0MW或煤質(zhì)較差時，過熱度要求一般在4覽左右，鍋爐各受熱面壁溫水平較高，汽溫比較好控制，各磨負(fù)荷風(fēng)門開度均大于4 00/6，一次風(fēng)機(jī)出力余度一般較大。

（2 A、豉C運行：此運行方式對過熱度要求一般在3 CPC以上，水冷壁壁溫一般較高、汽溫水平不高，此方式的調(diào)節(jié)要點在于加大運行磨每層二次風(fēng)門開度，A磨出力相對來說減小，燃料成倒三角控制，將爐膛火焰中心上移。

（3 A、豉D運行：此運行方式對過熱度要求一般在1寬左右，水冷壁壁溫一般也較高、汽溫水平適中，此方式的調(diào)節(jié)要點在于加大運行磨每層二次風(fēng)門開度，A、B磨出力相對來說減小，D磨出力加大。

（4 A、G D運行：此運行方式機(jī)組負(fù)荷不應(yīng)太低，一般40 ClvIW左右，主要是入爐燃料煤質(zhì)所致。

（5岐G D運行：此運行方式對過熱度要求一般在1 CPC左右，水冷壁壁溫比較好控制，但屏過壁溫不太好控制，一級減溫水調(diào)門開度較大。

根據(jù)運行經(jīng)驗，一般在A磨運行時，箭墻垂直水冷壁壁溫比較難控制，究其原因還是配煤方式及雙進(jìn)雙出鋼球磨特性的影響，經(jīng)過試驗調(diào)整，在相同的磨出力的情況下偏置AlⅪ2負(fù)荷風(fēng)門開度得出：適當(dāng)減小A2負(fù)荷風(fēng)門開度，壁溫水平會往下降。通過數(shù)學(xué)空間建模分析，在磨內(nèi)一個動態(tài)過程呈現(xiàn)，磨內(nèi)高貧和劣質(zhì)在磨內(nèi)經(jīng)過鋼球研磨，經(jīng)Al分離器吹出的粉通過A 1-A4分管輸送至前墻，經(jīng)A2分離器吹出的粉通過A 5-A8分管輸送至后墻。在A1~2負(fù)荷風(fēng)門開度相等時，由于輸送至后墻阻力難度較前墻大，此時前墻出粉相對較多，熱負(fù)荷較強(qiáng)，致使前墻壁溫高；減小A2負(fù)荷風(fēng)門開度，此時磨內(nèi)粉趨于A2側(cè)，Al側(cè)粉濃度變小，但AI側(cè)相對風(fēng)速、風(fēng)壓加大，爐膛火焰拉長，前墻熱負(fù)荷降低，壁溫下降。同樣的原理可以引申到&G D磨。

1、引自冷凡母昔的挎風(fēng)2、引自格鳳母營的熱風(fēng)3、冷風(fēng)門4、熱風(fēng)門5、櫥臺囂6、一次風(fēng)截止門7、精掃風(fēng)門8、驅(qū)動喈（非驅(qū)動靖）盤荷風(fēng)門9、}青掃風(fēng)總門1D、旁路風(fēng)門11、分離器出口磨煤機(jī)出口氣動羌斷擋板12、分離器出制爐膛出口過量空氣系數(shù)主要靠調(diào)整二次風(fēng)量。本爐設(shè)計爐膛出口過量空氣系數(shù)為L 1皂運行中，保持合適的過量空氣系數(shù)可以獲得較高的鍋爐熱效率，燒調(diào)整時，可以通過觀察爐膛火焰，及時查看飛灰、爐渣含碳量，來確定合理的過量空氣系數(shù)。根據(jù)本爐投運來的運行經(jīng)驗，額定負(fù)荷60 crvrw附近，爐膛出口過量空氣系數(shù)為L 13-L 17（氧量在2 5-3 0左右）時，負(fù)荷50 0MW左右，爐膛出口過量空氣系數(shù)為L 2（氧量在3 5左右）時，負(fù)荷40 0MW左右，爐膛出口過量空氣系數(shù)為L 24-L 27(氧量在4-4 5左右)時，負(fù)荷30 crvrw左右，爐膛出口過量空氣系數(shù)L 31-L 35(氧量在5-5 5左右)時，各項參數(shù)均較好。整：鍋爐運行時一次風(fēng)量的比例變化不大，因此控 二次風(fēng)擋板的控制：各層二次風(fēng)擋板運行時的

表1鍋爐配煤方式及發(fā)熱量

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┃煤倉 ┃ 4A1 ┃ 4A2 481 482 ┃ 4C1 ┃ 4C2 4D1 ┃ 4D2 ┃

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┃煤種 ┃高熱貧瘦煤 ┃ 劣質(zhì)煤 無煙煤 長焰煤 ┃高熱貧瘦煤 ┃ 劣質(zhì)煤 中熱貧瘦煤 ┃ 申熱貧瘦煤 ┃

┃熱值 ┃4500-5000 ┃3500-4000 4000 5500 ┃4500-5000 ┃ 3500-4000 4000-4500 ┃ 4000-4500 ┃

┗━━━┻━━━━━━┻━━━━━━━━━━━━━┻━━━━━━┻━━━━━━━━━━━━━┻━━━━━━━┛開度為入爐煤量的函數(shù)，通過生物質(zhì)燃燒機(jī)各擋板開度的調(diào)節(jié)來達(dá)到分級配風(fēng)，以調(diào)節(jié)一次風(fēng)氣流的著火點、抑制燃燒中心NOx的生成及進(jìn)入爐膛的風(fēng)量。由于輯設(shè)計當(dāng)中沒有考慮二次風(fēng)箱結(jié)構(gòu)的特點，導(dǎo)致運行時上層生物質(zhì)燃燒機(jī)二次風(fēng)量偏大，下層偏小，運行時適當(dāng)通過偏置來調(diào)節(jié)。投運以來，本爐存在前墻熱負(fù)荷較其他均大，通過調(diào)節(jié)二次風(fēng)擋板開度及燃燒強(qiáng)度可以在一定程度緩解當(dāng)然還需調(diào)整磨兩側(cè)出力降低前墻熱負(fù)荷。

23 NOx的調(diào)整

①在燃燒初期，燃燒區(qū)域可以采用低氧燃燒，適當(dāng)降低氧量；②燃燒后期增大風(fēng)量，即適當(dāng)開大燃盡風(fēng)；③降低停運生物質(zhì)燃燒機(jī)的漏風(fēng)量；④及時調(diào)整生物質(zhì)燃燒機(jī)運行方式；⑤根據(jù)情況降低運行上層生物質(zhì)燃燒機(jī)風(fēng)量；⑥保證脫硝系統(tǒng)正常運行。

3給水控制分析

根據(jù)鍋爐的運行方式、參數(shù)可分為三個階段：啟動及低負(fù)荷運行階段；亞臨界直流爐運行階段；超臨界直流爐運行階段。每個階段的調(diào)節(jié)方法和側(cè)重點有所不同。

3 1鍋爐啟動及低負(fù)荷運行階段

不同容量的鍋爐其轉(zhuǎn)干態(tài)直流運行的負(fù)荷有所不同，一般在250/6～350/6 BMCR之間，在濕態(tài)情況下，其運行方式與強(qiáng)制循環(huán)汽包爐是基本相同的。汽水分離器及儲水箱就相當(dāng)于汽包，但是兩者容枳相差甚遠(yuǎn)，儲水箱的水位變化速度也就更快。由爐水循環(huán)泵將儲水箱的水升壓進(jìn)入省煤器入口，與給水共同構(gòu)成小循環(huán)流量。其控制方式較之其它超臨界直流鍋爐（不帶爐水循環(huán)泵，儲水箱的水經(jīng)361閥直接排放至鍋爐疏擴(kuò)等）有較大不同，控制更困難。給水主要用于控制儲水箱水位，爐水循環(huán)泵出口調(diào)閥控制省煤器入口流量保證鍋爐的小循環(huán)流量，儲水箱水位過高時則通過溢流閥排放至鍋爐疏水?dāng)U容器，此階段汽溫的調(diào)節(jié)主要依賴于燃燒控制，通過投退油槍的數(shù)量及層次、投粉數(shù)量、減溫水，煙氣擋板等手段來調(diào)節(jié)主再熱蒸汽溫度。

此階段貯水箱小溢流調(diào)閥投自動(調(diào)節(jié)范圍6030-850CVnrr)；爐水泵出口調(diào)閥投自動(調(diào)節(jié)范圍2000-600CYnrr)；給水走給水旁路，由于給水旁路調(diào)閥調(diào)節(jié)特性不太好使，手動控制（控制好前后差壓8-lOMPa但隨著負(fù)荷及給水量的增加，要控制好旁路調(diào)閥的開度以使此差壓要逐漸減?。?；汽泵投自動，給水通過給水控制來控制，但在加水的過程中要監(jiān)視好汽泵的轉(zhuǎn)速，通過控制汽泵再循環(huán)調(diào)閥維汽泵轉(zhuǎn)速在穩(wěn)定區(qū)。

在此階段需要掌握好的幾個關(guān)鍵點：

（D工質(zhì)膨脹：工質(zhì)膨脹產(chǎn)生于啟動初期，水冷壁中的水開始受熱初次達(dá)到飽和溫度產(chǎn)生蒸汔階段，此時蒸汽會攜帶大量的水進(jìn)入分離器，造成儲水箱水位快速升高，鍋爐有較大排放量，此過程較短一般在幾十秒之內(nèi)，具體數(shù)值及產(chǎn)生時間與鍋爐點火前壓力、溫度、水溫度、投入油槍的數(shù)量等有關(guān)。此時要及時排水，同時減少給水流量，在工質(zhì)膨脹階段附近，應(yīng)保持燃料量的穩(wěn)定，此時不要增投油槍。

（2虛假水位：虛假水位在此階段都有可能產(chǎn)生，汽壓突然下降出現(xiàn)的情況較多，運行中應(yīng)對虛假水位有思想準(zhǔn)備，及時增加給水滿足蒸發(fā)量的需要，加強(qiáng)燃燒恢復(fù)汽壓。運行中造成汽壓突然下降的原因主要有：汽機(jī)調(diào)門、高旁突然開大、閥動作、組并網(wǎng)，切缸過中都有可能造成虛假水位，這一點和汽包爐是基本相同的。

（9投退油槍的時機(jī)及速度：投退油槍時要及時協(xié)調(diào)溝通，及時增減給水。保持一定的水煤比就基本上能維持汽溫的穩(wěn)定。為保持水位穩(wěn)定，應(yīng)避免在低水位時連續(xù)投入數(shù)支油槍，或者水位很高調(diào)節(jié)困難時連續(xù)退出油槍。

（4投入制粉系統(tǒng)：投入煤粉后汽壓會升高很快，儲水箱水位波動很大，很難控制。此時重要的是要控制好給煤量和一次風(fēng)量，避免進(jìn)入爐膛的煤粉過多。同時控制好升壓速度，及時控制給水，必要時退掉油槍（尤其是上層油槍）。投入減溫水控制汽溫，防止超溫及圭機(jī)差脹增大。

（9并網(wǎng)及帶初負(fù)荷：機(jī)組并網(wǎng)及負(fù)荷過程中負(fù)荷上升很快，此時應(yīng)加強(qiáng)燃燒，及時增加給水。必要時手動關(guān)小高旁，穩(wěn)住汽壓避免汽壓下降過大。

（6并給水泵：并泵時，保持鍋爐負(fù)荷穩(wěn)定，減少擾動。運行給水泵投自動，待并入泵手動，打開待并入泵出口門，勻速提高待并泵的轉(zhuǎn)速升高泵出口壓力，監(jiān)視運行泵轉(zhuǎn)速轉(zhuǎn)速下降，降低出口流量，兩臺泵的增減速度協(xié)調(diào)，保持穩(wěn)定的一個給水流量，加減轉(zhuǎn)速，不可太快、太猛，防止其出口壓力激增造成另一臺泵出口逆止門關(guān)閉給水流量劇減。由于是低負(fù)荷并泵，所以在并泵的過程中泵的再循環(huán)閥（小流量閥）保持大開度基本不變。兩臺汽泵并列運行時盡量保持兩臺小機(jī)轉(zhuǎn)速相同，偏差不要太大。

（彩給水主旁路切換：此時應(yīng)保持鍋爐負(fù)荷穩(wěn)定，切換過程中勻速穩(wěn)定，保持省煤器入口足夠流量及儲水箱水位的穩(wěn)定，必要時排放多余給水。水位下降時及時提高電泵轉(zhuǎn)速，開大調(diào)門。建議切換時就地手動開大給水主電動門，每開一點，就關(guān)小一點旁路門，可以在相當(dāng)長的時間內(nèi)保持給水主旁路都有一定的開度，這樣調(diào)節(jié)起來裕度較大，性更高。 鍋